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反硝化法降解油脂废水中的恶臭物质
针对油脂废水恶臭问题，采用外加硝酸盐氮的反硝化法降解油脂废水中恶臭物质，并研究了处理前后挥发性有机物质的变化情况及其机理分析。结果表明：在缺氧条件下，反硝化菌可利用NO－3-N作为电子受体，油脂废水中具有恶臭的挥发性有机物质作为电子供体，实现油脂废水恶臭的去除；恶臭物质的去除与NO－3-N的投加量有关，当C/N≤5.2时，出水几乎无味，VOC的逸散量较处理前降低99.5%以上，最佳C/N为5.2，出水几乎没有NO－3-N残留，避免了二次污染；采用“顶空固相微萃取-气质联用仪”技术对油脂废水处理前后VOC进行分析，处理前水样检测出46种主要挥发性有机物，处理后为9种。因此，利用反硝化去除油脂废水中恶臭物质是非常有效的措施。

油脂厂废水具有浓烈的哈喇味，且易挥发、粘附性较大。恶臭主要由油脂的氧化、酸败导致，其种类主要为小分子醛、酮类及羧酸和醇类等氧化物、过氧化物〔1〕。我国是油脂生产大国，油脂厂废水的处理工艺较常采用“气浮+厌氧法+好氧法”，此类工艺方法因废水的紊流效应，有大量的恶臭气体逸出，对大气环境造成严重的污染〔2-3〕。

反硝化过程一般是以除氮为目的，以废水中的有机物或外加碳源为电子供体，废水中的硝酸盐或亚硝酸盐为电子受体，实现反硝化脱氮〔4〕。基于此原理，在缺氧条件下，在有机废水中加入硝酸盐，以硝酸盐作为电子受体，进行反硝化去除水中有机物是一种新型污水处理方法。杜蕴慧等〔5〕以甲醇配水作为污水，研究了利用外加硝酸盐的反硝化技术处理有机废水。申海虹等〔6〕利用缺氧反硝化降解杂环化合物吡啶。李本玉等〔7〕研究了利用缺氧反硝化降解苯的实验。HONDA等〔8〕，研究表明聚乙酸内酯可以作为反硝化碳源被微生物利用。反硝化法将油脂废水中易挥发恶臭物质去除后，废水处理后续单元（如曝气）也不再散发恶臭物质。

本实验采用反硝化工艺处理油脂废水中的恶臭物质，以油脂废水作为碳源，投加硝酸钾作为氮源，研究了油脂废水处理前后水中挥发性有机化合物（volatileanicpound，VOC）逸散量的降低情况、主要挥发性物质的变化情况，并且分析了恶臭物质消失的机理。

1实验部分

1.1实验装置

1）静置实验装置采用1L的锥形瓶，并通过磁力搅拌器搅拌使泥水混合均匀。

2）连续流实验的反应工艺流程图见图1。缺氧反应器是由有机玻璃制成的圆柱形密闭容器，有效容积为2L。废水通过蠕动泵，从底部进入反应器。容器顶端留有排气口，用来排出反硝化产生的气体，并且留有检测口用于检测溶解氧和VOC，未检测时用塞子塞好。磁力搅拌器使活性污泥与废水完全混合，使得反应更加充分。处理后的水从反应器上端的出水口排入到沉淀池的底部。通过蠕动泵实现污泥从沉淀池向反应容器回流。

1.2接种污泥和实验用水

反硝化反应器启动污泥取自扬州市六圩污水处理厂生化池。

实验用的废水取自江苏扬州某粮油公司，处理前，油脂废水浑浊，呈浅黄色乳状，具有浓烈、刺鼻的哈喇味，进水COD在1700～2600mg·L－1范围内、pH在4.5～4.9范围内，进水VOC的逸散量在245μg·L－1左右。

1.3分析方法

1.3.1废水恶臭强度评价方法

参照国外六级强度表示法，建立的恶臭污染程度评价分级的标准，具体见表1。臭气强度表示法将恶臭对人的嗅觉刺激程度分为若干个等级。经嗅觉测试人员对待测气体进行仔细嗅辨，并用嗅到的臭气强弱与臭气强度分级表加以比较的方式来确定待测气味的强度〔9〕。

反硝化法降解油脂废水中的恶臭物质

1.3.2气味物质分析测试仪器与方法

美国赛默飞世尔公司生产的TraceISQ气质联用仪，色谱柱为DB-WAX极性色谱柱（30m×0.25μm×0.25μm）（Agilent公司），聚二甲基硅氧烷仁乙烯基苯涂层纤维（65μmPDMS/DVB）的固相微萃取头及配套固定手柄（SUPELCO），磁力搅拌器。

顶空固相微萃取方法〔10〕：在250mL萃取瓶中先加入一个磁转子与200mL样品溶液，用带PTFE涂层硅橡胶垫的瓶盖密封。将瓶放入已恒定在设定温度的水浴中，使固相微萃取手柄的不锈钢针管轻轻刺穿硅橡胶垫，插入瓶内顶空中，推出萃取头，使其暴露于顶空中。调节好微型磁转子的转速，搅拌时勿使样品飞溅到萃取头上，进行顶空固相微萃取，萃取时间为30min。

色谱条件：汽化室温度为250℃，载气流量为1.5mL·min－1；初始温度35℃，柱温保持3min，5℃·min－1速率升至250℃，并保持5min。载气为高纯氦气（纯度＞99.999%），分流比为50∶1。

质谱条件：接口温度为250℃，离子源（EI）能量为70eV，温度为250℃，鉴定水样中的未知化合物采用质谱全扫描方式，质量范围为1～1050amu；GC/MS传输线温度：250℃。

1.3.3其他分析项目

各项指标测定方法均参照国标方法〔11〕。COD采用重铬酸钾法分析，NO－3-N采用麝香草酚紫外分光光度法分析，NO－2－N采用N-（1-萘基）-乙二胺分光光度法分析。

pH、DO、OＲP采用多参数便携式测量仪测量，VOC检测采用美国华瑞公司生产的PGM-7340VOC检测仪手持式检测仪测量。

循环流化床锅炉内石灰石脱硫研究进展
循环流化床（CFB）锅炉是燃用劣质煤的最佳设备，炉内石灰石脱硫具有操作简单、成本低等优势，但也存在脱硫效率不够高、石灰石利用率低等问题，在当前燃煤超净排放的背景下，有必要探索CFB内石灰石高效脱硫的理论和技术。本文综述了近年来石灰石脱硫研究的新进展，包括水蒸气对CaO硫化反应的影响及机理、石灰石同时煅烧硫化反应及模型等；介绍了近年来提出的改善炉内脱硫效果的方法，包括采用小粒径石灰石和吸收剂的活化等。着重介绍了石灰石同时煅烧/硫化反应新概念，阐述了CFB内石灰石可能无法完全热解的现象及原因，以及该反应的研究进展和需要继续开展的工作。介绍了CaO硫化反应模型的研究进展，并提出了石灰石同时煅烧硫化反应的随机孔模型，将石灰石煅烧、烧结和CaO硫化反应同时考虑在内，更精确地描述炉内石灰石反应的过程。指出研究者应重视炉内脱硫的真实反应过程，避免对CFB脱硫过程做过度简化，否则研究结论很难反映炉内脱硫的真实规律。

煤炭是我国的主要一次能源，2016年能源消费总量中煤炭占比高达62%。我国的煤炭资源中，高灰分、高硫分、低发热量劣质煤占有较大比例，对劣质煤进行资源化利用是我国能源和环境领域面临的难题之一。循环流化床（circulatingfluidizedbed，CFB）锅炉由于具有极高的燃烧稳定性和广泛的燃料适应性，能实现劣质煤的有效利用。目前，我国的CFB锅炉技术快速发展，600MW超临界大容量CFB发电机组已经建成投产，CFB锅炉有望成为未来高效清洁利用劣质煤的最佳选择。

炉内添加石灰石脱硫是CFB锅炉的主要特点之一，具有设备简单、成本低廉等优点，但同时也存在脱硫效率不够高、石灰石利用率较低等问题。实际CFB锅炉中，Ca/S摩尔比达到2.0时脱硫效率约为90%，而随着我国环保标准越来越严格，90%的脱硫效率通常无法满足环保标准。GB13223-2011规定新建燃煤发电锅炉SO2排放浓度要低于100mg/m3，当燃用含硫量2%的高硫煤时，需要炉内脱硫效率达到97.7%以上，目前CFB炉内脱硫很难达到该效率，更难以达到SO2超低排放（SO2<35mg/m3）的要求。

石灰石在炉内发生CaCO3分解和CaO硫化两个基本反应，其反应方程式分别为式(1)、式(2)。

石灰石进入炉内后，在高温环境下热解，释放出CO2并生成多孔CaO，烟气中的SO2向CaO颗粒内扩散，并与之反应生成CaSO4。由于CaSO4(46cm3/mol)具有比CaCO3(36.9cm3/mol)和CaO(16.9cm3/mol)更大的摩尔体积，因此生成的CaSO4将逐渐堵塞CaO颗粒的孔隙，在CaO颗粒被CaSO4完全包覆后，硫化反应速度显著降低。如果CaSO4能够完全利用CaO的孔隙而充分反应，钙利用率可以高达69%。但由于CaSO4总是先堵塞颗粒外表的孔隙，导致硫化反应停止后CaO颗粒内存在未完全反应区域，实际钙利用率一般不足40%。

热解反应式(1)是可逆反应，CO2浓度增加会减慢石灰石热解的速度。石灰石的热解反应包含3个可能的速率控制步骤，即传热、CO2扩散和化学反应。对于CFB常用的0.1～1mm石灰石而言，传热不会构成热解的阻力。而对于CO2扩散和化学反应阻力的相对大小，取决于颗粒粒径、煅烧温度等因素。温度越高，CaCO3分解速度越快；石灰石粒径增大会减慢热解速度。石灰石的热解会影响CaO的孔结构特性，进而影响其硫化特性。当石灰石在CFB运行温度范围（800～950℃）内热解时，CaO将会烧结，其孔径主要分布在20～100nm范围内。温度升高明显加快CaO烧结速度，烟气中的CO2和H2O也会加速CaO的烧结，而且二者对CaO比表面积和孔隙率的烧结作用能够叠加。

影响CaO硫化反应的因素包含温度、粒径、CaO孔结构、炉内石灰石的破碎等。温度对CaO硫化反应有显著影响，实际CFB锅炉的最佳脱硫温度一般在850℃左右。减小石灰石粒径能提高其硫化反应速度和钙转化率，但CFB内石灰石颗粒不能太细，否则不能被分离器有效捕捉，在炉内的停留时间缩短，脱硫效果反而下降。一般认为硫化反应包含两个步骤：快速硫化反应阶段受化学反应或颗粒内的气体扩散控制，慢速硫化反应阶段受CaSO4产物层扩散控制。

CaO的孔隙结构对其硫化反应有显著影响，CaO内孔的比表面积越大，则其硫化反应的活性越高；而CaO的孔径越大，则越不易因孔口堵塞而导致反应过早停止、转化率低。但比表面积与孔径之间是成反比的，在固定的孔隙率下，比表面积的增加意味着颗粒平均孔径的下降，当比表面积很大时，颗粒孔径则很小，在硫化反应中容易发生孔口堵塞而过早地停止反应，导致硫化转化率较低。因此CaO的活性和硫化转化率之间存在矛盾，并非比表面积越大越有利于CaO脱硫，而是存在最有利于CaO脱硫的孔径分布，其含有足够大的硫化反应面积和孔隙率，而且孔径不会太小。

在CaSO4产物层形成后，硫化反应的发生需要反应物穿过产物层。Hsia等采用惰性物质标记实验证实CaO的硫化反应符合产物层向外生长的模式，这表明在CaSO4产物层中发生的扩散不是SO42－离子的向内扩散，而是Ca2+和O2－通过产物层向CaSO4外表面的扩散。Duo等随后的研究表明，连续的CaSO4产物层也并非完全致密的，而是由独立的CaSO4晶体构成，在CaSO4晶界处可能存在2～3nm的微孔，SO2能够通过这些微孔扩散到CaO/CaSO4界面上发生反应。因此，基于以上研究，CaSO4产物层中可能同时存在气态SO2通过微孔的扩散以及固态离子通过CaSO4晶体的扩散，硫化反应可能同时发生在CaO/CaSO4界面和CaSO4/孔界面上。

炉内石灰石由于机械碰撞、热应力和化学反应等会造成颗粒的破碎与磨损，进而影响石灰石的硫化反应。一方面石灰石颗粒的破碎和磨损会减小其粒径，由于细粉颗粒容易从分离器逃逸而减少了炉内停留时间，降低硫化转化率；另一方面，反应中石灰石颗粒的破碎和磨损能够打破CaSO4产物层，使石灰石内部未反应核暴露到环境中，从而促进硫化反应，因此石灰石破碎磨损特性对其硫化反应存在多种影响。近年来研究者对石灰石破碎磨损特性和机理进行了深入研究，建立了石灰石破碎磨损描述模型，但如何依据石灰石破碎磨损特性进行炉内脱硫优化仍有待探索。

由于CFB内石灰石脱硫效率和石灰石利用率的上限始终无法突破，对该领域的研究在2000年后接近停滞状态。而在当前对CFB脱硫效率要求提高的背景下，如果加装大规模烟气脱硫装置，CFB脱硫的低成本优势将不复存在。因此，如何提高炉内脱硫效率和钙利用率，是CFB应用中亟待解决的问题。本文作者课题组始终关注该领域的发展，近年来持续开展对石灰石脱硫问题的研究，在水蒸气对石灰石脱硫的影响、石灰石同时煅烧/硫化反应等方面取得许多重要进展。本文着重介绍该领域近年来的进展，并指出其中仍待解决的问题。

烧结厂二噁英的产生机理与减排综合控制技术
烧结厂是综合性钢铁企业整个生产链的重要环节，它为高炉提供成本低廉的含铁烧结矿。烧结厂还是钢铁厂重要的“垃圾回收站”，消化了大量来自炼铁、炼钢、轧钢等过程中产生的各种含铁、含碳固体废弃物，然而，烧结厂同时又是钢铁厂的能耗大户和污染大户。

近年来，日益严格的政策法规要求和市场节能降本需求为烧结厂带来了双重压力。烧结厂的排放污染物主要有颗粒物、二氧化硫、氮氧化物、氟化物、二恶英类等。二恶英类是一种总称，主要包括：多氯代二苯并二恶英(PCDDs)、多氯代二苯并呋喃(PCDFs)和共平面多氯联苯(PCBs)三类同系物。这些化合物属于持久性有机污染物，在自然环境中极难降解，能够在全球范围内长距离迁移，被生物体摄入后不易分解，并沿着食物链浓缩放大，对人类和动物危害巨大，成为近年来人们关注的焦点。

国内众多钢厂已经意识到了这个问题，对烧结机废气排放中二恶英类污染物的排放控制已经提上日程，然而由于烧结厂的一些大型烧结机的废气排放量巨大，使得目前已有的烧结烟气末端治理技术往往存在投资、运行成本高的弊病。因此开展对烧结过程中二恶英的排放规律和生成机理的研究，寻求更加合理和经济的烧结烟气中二恶英减排和控制技术势在必行。

烧结料层垂直方向的反应区和温度曲线

上图为烧结料层垂直方向温度曲线，从图中可见，烧结料层从上到下分成烧成带、燃烧熔融带、干燥煅烧带以及过湿带，热量从烧结料层的上层向下层传递，过湿带的上部平面温度<100℃且含自由水，仅比1000℃以上的燃烧熔融带底部平面低几个厘米。处于上述两个带之间的干燥煅烧带呗自上向下流动的高温烟气急速加热。干燥煅烧带的停留时间约2min。之后，焦炭颗粒开始燃烧，通过燃烧放出的热进一步加热物料，使温度达到1300℃左右，物料部分则熔融流动，停止燃烧后，床层开始冷却，熔融物再次固化烟气中PCDD/Fs排放量的影响。PCDD/Fs为铁矿石烧结过程中所有二恶英具有的代表性的同类物。图中纵坐标表示排放的PCDD/Fs量，进而完成烧结过程。

通过分析烧结过程特性及其他一些条件，认为二恶英主要是在干燥煅烧带通过从头合成过程生成的。合成过程的碳源应为上部流过来的烟气中的有机物蒸气在下部料层凝结而成的“烟粒”。烟粒典型直径属亚微米尺寸。下图为实际运行中从烧结机风箱中采集到的一颗烟粒的电镜（TEM/EELS）照片。

生活垃圾焚烧厂烟气净化系统提标改造工艺选择及工程案例分析
对SNCR、SCR脱硝工艺进行分析、比较，对干法、旋转喷雾半干法、二流体喷雾半干法、湿法脱酸工艺进行分析、比较，并探讨了二恶英脱除工艺技术，综合考虑各方面有利、不利因素，结合烟气净化改造工程的特点，选择了切实有效的烟气净化改造工艺，改造后烟气排放指标满足新国标。

随着城市化进程的加快，以及生活水平的不断提升，生活垃圾的产生量与日俱增，多城市出现了“垃圾围城”现象。利用垃圾焚烧发电，不仅解决了垃圾处理问题，同时变废为宝，产生电能，其环境价值、经济价值较高。我国新建的垃圾焚烧发电厂数量逐年增加，2016年底已运行的垃圾焚烧发电厂为250座，焚烧法在生活垃圾处理方式中所占的比例也逐年上升，到2020年底，全国设市城市垃圾焚烧处理能力占总处理能力的50%以上。但不可避免的生活垃圾在焚烧过程中会产生含有颗粒物、HCl、SO2、NOx、二恶英等有害物质的烟气。

我国垃圾焚烧发电厂烟气排放主要执行GB18458《生活垃圾焚烧污染控制标准》，该标准2001年发布，2014年重新修订，现阶段我国焚烧厂烟气排放执行GB18458-2014标准。部分经济发达地区或大气环境承载力不高的地区，制定了更为严格的地方标准或选择执行欧盟标准(EU2000/76/EEC)。近年来，有部分地区选择执行欧盟2010标准，烟气排放标准对比见表1。

早期建设的生活垃圾焚烧厂多数已无法达到2014年重新修订的污染控制标准，特别是粉尘、NOx、HCl、SOx、二恶英及重金属的排放要求显著提高。且近年来雾霾愈来愈额严重，对早期建设的生活垃圾焚烧厂烟气净化系统进行提标改造势在必行。

表1烟气中污染物日均浓度(mg/m3)排放标准对比

1、烟气净化改造工艺选择

1.1脱硝工艺

垃圾焚烧过程产生的NOx分为3类：燃料型、热力型、快速型。

生活垃圾焚烧炉产生的NOx原始浓度范围：300～360mg/m3，可见其满足GB18485-2001的排放要求，因此早期建设的生活垃圾焚烧厂并未考虑脱硝措施，但随着环保意识及排放标准的提高，对早期建设的生活垃圾焚烧厂需增设脱硝装置。适用于垃圾焚烧脱硝技术主要有选择性非催化还原法(SNCR)和选择性催化还原法(SCR)。

1.1.1SNCR脱硝技术

SNCR脱硝技术是在850～1100℃的温度窗口内喷入氨水、尿素溶液等氨基还原剂，还原剂与NOx发生反应而被去除。SNCR的脱硝效率在30%～60%之间。

1.1.2SCR脱硝技术

SCR脱硝技术是在O2和非均相催化剂存在条件下，在300～400℃温度窗口内，用还原剂NH3将烟气中的NOx还原为N2和H2O，SCR的脱硝效率可达80%以上。SCR反应器的布置方式有3种：高温高尘、高温低尘、低温低尘。垃圾焚烧厂倾向于低温低尘布置，将反应器布置于脱酸塔和布袋除尘器之后，使催化剂工作在低尘、低SO2的无害烟气环境中，这样布置的好处是可以减少催化剂的堵塞和腐蚀问题，也可以避免催化剂的中毒问题，因此催化剂的寿命较长。但这样布置的主要问题是：布袋除尘器出口的烟气温度一般在120～180℃，因此，在烟气进入SCR反应器之前需加热至300～400℃，这样大幅度的增加了能源消耗。

近年来，低温SCR催化剂得到了广泛研究，目前应用于实际项目的SCR催化温度有：170、190、230℃。出布袋的烟气经加热器加热至所需相应温度，在相应温度窗口内，用还原剂NH3将烟气中的NOx还原为N2和H2O，反应原理：

生活垃圾焚烧厂烟气净化系统提标改造工艺选择及工程案例分析

1.1.3脱硝工艺比较

由表2知，对于改造项目，受场地限制以及原引风机压损限制，同时，考虑改造费用，SNCR较为适用。GB18485-2014中NOx的排放要求为日均250mg/m3，SNCR的脱硝效率可完全满足。

1.2脱酸工艺

适用于生活垃圾焚烧厂的烟气脱酸工艺主要有：干法、半干法、湿法。

1.2.1干法脱酸

垃圾焚烧余热锅炉出口的烟气温度为200℃左右，烟气经冷却塔/反应塔喷水降温至150℃左右进入布袋除尘器，干法脱酸是在冷却塔下游和布袋除尘器上游烟道内喷入消石灰干粉或碳酸氢纳粉末，烟气中的酸性气体与消石灰干粉或碳酸氢纳粉末发生反应而被脱除，干法投资省，设备简单，但由于是气固反应，净化效率低。

1.2.2半干法脱酸

半干法是用消石灰浆液或氢氧化钠碱液与酸性气体反应，并通过喷水控制反应温度，在吸收中和反应过程中水分蒸发，产生固体反应物，集中收集。半干法根据雾化器形式可分为旋转喷雾半干法和二流体喷雾半干法。

表2脱硝技术比较

旋转喷雾半干法是利用喷雾干燥的原理将石灰浆送入旋转雾化器，旋转雾化器转速为8000～15000r/min，将石灰浆液雾化成平均滴径30～40μm的雾滴喷入反应塔内，烟气中的酸性物质在液滴表面被吸收，发生气相与液相反应为主的化学吸收反应，生成硫酸钙等盐类，同时，烟气中的热量与雾滴之间通过强制性对流传热，使雾滴充分蒸发，形成固态反应产物。其化学反应如下。

二流体喷雾半干法是将氢氧化钠碱液经气液二流体喷嘴喷入反应塔内，雾滴直径70μm左右，碱液雾滴与酸性物质发生酸碱中和反应而去除，同时烟气中的热量与雾滴对流换热，使雾滴充分蒸发，形成固态反应产物。其化学反应如下。

1.2.3湿法脱酸

湿法脱酸是烟气出布袋除尘器之后进入湿式洗涤塔，在洗涤塔内，烟气由下至上，碱液由上至下，烟气与碱液逆流接触，进行传热传质，经降温、酸碱中和反应去除烟气中的酸性污染物。出洗涤塔的烟气，为防止白烟需设置烟气升温装置。湿法是气液反应，净化效率极高。

高负荷引起的污泥膨胀如何调整?
1、高负荷污泥膨胀机理

对于运行条件对膨胀的影响，人们的认识很不一致。在实际生产的报道中负荷低会引起膨胀，负荷高也会引起膨胀；低溶解氧会引起膨胀，高溶解氧也会引起膨胀；完全混合曝气池会发生膨胀，推流式曝气池也会发生膨胀；低C∶N比(或C∶P比)引起膨胀，高C∶N比(或C∶P比)也会引起膨胀等等。

由于很多因素会造成污泥膨胀，对膨胀的报道众说纷纭，使得人们对于污泥膨胀问题望而生畏。污泥膨胀问题是污水处理工艺中相对比较复杂的一个问题。造成这种现象的原因是多方面的，首先，引起污泥膨胀的丝状菌达30多种，所以实际活性污泥膨胀问题异常复杂。

高负荷膨胀也叫非丝状菌膨胀，因为不是丝状菌过量繁殖导致的膨胀，但是膨胀表现却和丝状菌膨胀的情形差不多，都具有沉淀性能严重下降，二沉池跑泥严重，SV最高可达90%。

具体说下两者的区别，非丝状菌膨胀是因为过高的碳源进入系统，在高基质下，细菌吸附的碳源代谢不了，并在细菌表面分泌出亲水性多糖，并部分进入系统，细菌处于对数期，这时候细菌具有最强的活性，导致菌胶团解体。丝状菌膨胀是因为丝状菌的过渡繁殖，丝状菌伸出菌胶团，并与其相邻的丝状菌形成松散的絮团，导致絮团密度减少严重影响沉降性能。其中最明显的表观区别是：丝状菌膨胀和非丝膨胀在曝气池区别是一个是浮泥，一个是泡沫！

2、高负荷污泥膨胀的控制

1、负荷和溶解氧的影响

采用城市污水负荷为0.4kgBOD5/(kgMLSS·d)～0.8kgBOD5/(kgMLSS·d)，溶解氧浓度1.0mg/L～2.0mg/L，污泥龄为20天的完全混合曝气池(截面积1.0m2，高3.0m)。第一阶段由于丝状菌的过度增殖，SVI从280mL/g上升到800mL/g，污泥浓度下降至0.68g/L，二沉池中污泥不断流失。

一般认为在溶解氧为1.0mg/L～2.0mg/L条件下运行的曝气池不会发生污泥膨胀，而试验中溶解氧浓度一直维持在这一水平，仍然发生了污泥膨胀。在第二阶段，从第16天提高溶解氧浓度至3.0mg/L～5.0mg/L(平均4mg/L)可以观察到SVI很缓慢地逐渐下降，污泥浓度不断上升，在大约25天后，污泥浓度逐渐回升到1.5g/L，这时SVI下降到300mL/g。一般污泥膨胀发生速度很快，只要2～3天，而膨胀污泥的恢复很缓慢，往往需要3倍泥龄以上的时间。在一个污泥龄的时间内，观察到污泥沉降性能的明显改善。

2、加填料控制污泥膨胀

在生产性曝气池头部加占总池容15%软填料，与传统工艺不加填料时的SVI对比。加设软性填料系统总停留时间为4h，负荷在0.4kgBOD5/(kgMLSS·d)～0.8kgBOD5/(kgMLSS·d)之间。在曝气池供氧充足的条件下(气水比(3.7～5)∶1)，加填料可很好地控制膨胀现象。传统曝气池在相同条件下的运行，在后期停留时间延长1倍。负荷降低1倍，SVI仍在200mL/g～500mL/g之间，远高于加填料系统(SVI平均在100mL/g左右)。从填料池的分析来看，填料上附着生长的微生物以硫丝菌、021N型菌丝状菌为主。填料池对有机酸的去除率高达80%，对COD去除率为50%，H2S从3.67mg/L降至0.77mg/L。从而去除了丝状菌的生长促进因素，有利于絮状菌的生长。

事实上，填料池也相当一个选择器，其将丝状菌固着于填料上在第一个池子中选择性地充分生长，但不进入活性污泥絮体之中。而絮状菌在第二个池内生长，从而避免了污泥膨胀的发生。其主要的作用是降低污水的有机负荷，菌膜的脱落是次要因素。对于有机负荷的降低，是从两方面进行，首先是对有机物的直接去除，这个作用在分设的填料池中最为明显。其次是填料上生长的微生物量，增加了系统中总的生物量，从而降低了有机负荷。加填料控制污泥膨胀的方法很简单，但缺点是增加了一定的投资，还有填料的更换问题。一般适宜小型污水处理厂使用，而大型污水处理厂一般不宜采用。

3、池型和曝气强度对污泥膨胀的影响

对城市污水在高负荷下进行如下对比试验，负荷同为0.4kgBOD5/(kgMLSS·d)～0.8kgBOD5/(kgMLSS·d)，停留时间为4h，气、水比为(3.4～5)∶1。在试验中发现呈推流式曝气的SVI要比同样运转条件下的完全混合曝气池的高100左右。在试验中气、水比为3.5∶1的情况下，推流式曝气池的SVI上升到450mL/g左右，二沉池污泥面不断上升，污泥溢流，发生污泥膨胀。强制排泥后，污泥浓度不断下降。这时增加曝气量之后，虽SVI略有下降，但由于污泥浓度恢复较慢。负荷比初始值要大的多，接近1.0kgBOD5/(kgMLSS·d)，SVI最终仍在350mL/g左右。

这个试验不但说明了溶解氧(宏观)在控制污泥膨胀中的重要作用，同时说明曝气池中实际(微观)的溶解氧浓度的不同对于膨胀的影响。在两个池子停留时间、曝气量、水质、负荷等完全一致的情况下，产生差别的原因是由于推流式曝气池首端的溶解氧浓度，在整个试验期间里一直等于零。而在完全混合曝气池中溶解氧浓度为2.0mg/L。这表明在高负荷的曝气池的运转中，推流式曝气池不利于改善污泥沉降性能。因为当污水中存在大量容易降解的物质，使得曝气池氧的利用速率加快。造成氧的供应速率低于氧的利用速率，特别是在曝气池头部更加严重。

在这种情况下使氧成为限制因素，即使在曝气池其它部位溶解氧浓度为1.0mg/L～2.0mg/L仍然发生膨胀。其原因在于首端负荷过高，严重缺氧造成丝状菌从絮体中伸展出来争夺氧气，同时在后段的丝状菌由于可以从主体溶液中直接吸取营养，比絮体本身中的菌胶团菌有更高的生长速率，从而得到充分的增殖(充分伸展的丝状菌阻碍了污泥的沉降)而造成了膨胀。从试验结果来看，在曝气池头部的溶解氧保持在2.0mg/L(强化曝气或再生池)，可以有效地控制污泥膨胀。

4、回流污泥射流强化曝气

在以上研究和分析的基础上，在推流曝气池的首端采用回流污泥经过射流曝气器进行强化曝气，并辅以原有的中微孔曝气器，这时首端小池的溶解氧从零提高到1.6mg/L，解决了首端供氧不足的矛盾。因而，SVI值不断下降至160mL/g，这时射流携带空气量很小。通过对回流污泥单独射流和增加曝气量的试验结果的比较，可以得出如下结论：回流污泥射流对于污泥膨胀的控制作用，不是由于射流过程中对于絮体的切割，造成丝状菌长度及生态环境变化而造成的结果，而是由射流过程中高的传质效率，提供了充足的溶解氧。在曝气池首端造成了有利于菌胶团菌生长的条件，抑制了丝状菌的生长，从而控制了污泥膨胀。在首端强化曝气可采用回流污泥射流，也可采用加大首端曝气强度(供气量)。从试验结果来看，其对污泥膨胀的控制作用是十分有效的。这就为高负荷类型的污泥膨胀的控制提供了多种选择方案。

自家狗咬人后人要不要打狂犬疫苗
被狗狗咬伤了要打狂犬疫苗，这是大伙儿都知道的事情。但是这句话并不准确。小编查询了很多关于狗咬人的知识，发现平时我们所接受的宣传是有误区的。

世界卫生组织的狂犬病研究中心的权威说法是这样的：

1、被健康的狗(猫)咬伤不用注射疫苗

「带毒」是医学术语，意思是「有传染性」。这里不带毒指的是：即使猫狗携带了狂犬病毒，在它们没有发病前，是不具备传染性的，不用打针。

2、被有异常的动物咬伤，需要注射疫苗

狂犬病毒的病理是侵袭动物脑细胞引起狂犬病发作，这时动物一般会出现非常明显的异常情况，很容易识别。

这时动物的唾液才带毒(有病毒)，具备传染性，如果被这样的动物咬伤，一定要打狂犬疫苗。

3、除了注射疫苗，还需要观察动物

鉴于狗、猫等温血动物在狂犬病发作后3-5天内100%死亡(有文献提及有罕见的是8天死亡)，所以，只有它死亡前3-5天内才是传染期，被咬才有危险。

即使被咬了，10天内咬你的猫(狗)没有狂犬病发病死亡，那就不用担心了，因为咬你的时候并不在传染期。

10天是世界卫生组织特意延长的安全观察期限，猫狗没有死亡，可以判断人没有被传染上狂犬病，可以终止狂犬病疫苗注射。

所以根据上面结论，自家狗咬人后人要不要打狂犬疫苗的答案也就出来了。相信聪明的你已经想到了吧。

上面就是小编为你做准备的狗咬人的安全知识，接下来也你可以关心一下宠物狗伤人怎么办的知识。

宠物安全小知识库对于这个问题是这样介绍的。

一旦被宠物咬伤，应就近去医院严格处理伤口;若在特殊环境下不能去医院时，可自行用20%肥皂水反复冲洗伤口，然后用清水洗去肥皂水，擦干后再用70%酒精、3%~5%碘酒消毒伤口。伤口处理完毕后立即到当地卫生部门注射抗狂犬病疫苗，有条件的尽可能同时注射狂犬病免疫血清或免疫球蛋白。如果头面部被动物咬伤，感染狂犬病的危险性更大，受伤者要迅速赶到接种点，先注射抗狂犬病的免疫血清或者抗狂犬病的免疫球蛋白，然后再注射抗狂犬病疫苗。

房间杀虫了多久才可以进去？
蚊虫叮咬在夏天是寻常事，但是人被蚊虫叮过的皮肤会变得红肿斑块，感到又痛又痒。所以同学们夏天除虫成了必要的事。那么，如何消灭卧室蚊虫？

卧室使用杀虫剂除虫方法如下:

首先用杀虫剂对准害虫直接喷射,或者关闭门窗,向空间各方向随意喷射,使房间内布满药雾,数分钟内可使蚊蝇等飞虫死亡,半小时后打开门窗,通风后方可进入室内。对于蟑螂等爬虫,则应将气雾均匀地喷在其出没、停留、栖息处,欲保持药效持久,喷后不宜抹去。

卧室杀虫需要注意事项

1.房间喷药后人要立即离开，半小时后打开门窗，通风排气之后再进入。

2.孩子住的房间不要使用杀虫剂。尤其是大脑发育还未完善的婴幼儿和儿童，不要接触任何杀虫剂，包括蚊香、特别是劣质蚊香中掺有敌敌畏等有机磷农药，燃烧时农药散布在烟雾中，被婴儿吸入易致中毒，对大脑发育造成不良影响。

3.打开门窗通风换气时，注意关闭纱门纱窗，防止虫子再窜入室内，待杀虫剂的气味消失后，人再进入房间。

4.施用杀虫剂和杀虫乳油之后要及时洗手，有条件的最好能洗澡、更换衣服。

5.不要为了增强杀虫效果而加大使用剂量。若发现家人或小孩头晕恶心、视力模糊、皮肤刺痛，应及时离开使用过杀虫剂的环境，严重者立即送院治疗。

如何清除卧室杀虫剂的味道

1、活性炭可以应用于制造口罩、防毒面具等，竹炭去除气味是比较实用的，例如：竹炭除甲醛是一种实用而且廉价的方法，竹炭去除气味的特点就是物理吸附，彻底，不易造成污染。活性炭具有物理作用除臭，去毒，没有化学添加剂，对人健康没有影响，使用时，每个房间放两至三碟，三天内基本可以去除室内异味，可以按照污染程度的不同进行加减药量，此方法可以跟化学方法综合使用，会使治理效果更好。

2、其实家里有异味或喷杀虫剂产生的气味，最简单的方法就是将家里的门窗打开透气，让室内外的空气对流，可以有效降低家里杀虫剂的气味，减少杀虫剂气味对人体的伤害。

3、这里给大家介绍个土招：需要的材料就是300克的红花，两盆热水，用红花泡在热水里，放在客厅，并且开窗透气，48小时内刺激性气味基本消除。

生活小贴士:我们可以在浴液中加维生素B1。维生素B1所散发出的特殊气味,可使蚊虫敬而远之,达到驱蚊防虫效果。将3～5片维生素B1放在水中溶解,用卫生棉球蘸其溶液擦拭暴露在外的肢体,可以 在两天内起到驱除蚊虫叮咬的作用。

如何防范技术开锁盗窃
夏季是入室盗窃案件高发期，由于近年来逐步放开门锁监管，加之犯罪手法爆炸式传播，盗贼开锁学习途径简单，手法多样，技术性开锁入室盗窃案件逐渐增多，很多住户门窗关得好好的，没有任何破坏，但家中的金银首饰、现金等不翼而飞。为了增强广大平阴朋友的警惕性，通过分析大量技术开锁的案例，总结出5招预防措施，教大家如何防范技术开锁盗窃。

小编从近期查阅的案件可以发现，a、b级锁具很容易被技术开锁，而超b级或者c级锁对于小偷来说打开的几率非常小。建议大家，如果家庭条件许可，尽量更换超b级或c级锁，提高防盗能力。简单来说，只要钥匙两面是不同的，也就是开锁的时候，钥匙只能一面朝上才能打开锁具的才是安全的。如果你家的钥匙还是两面有相同锯齿的话，那就很危险了，建议尽早更换高级别锁具。为了家中的财产安全，大家一定要谨遵正确的家庭防盗小知识哦。

防范技术性开锁把反锁房门。这是最经济、最简单的防盗方式，反锁会增加技术性开锁的难度，增大犯罪行为被发现的概率。出门前一定记得室外反锁，晚上睡觉前室内反锁，反锁好窗锁、拉好插销。

尽量不要在家中存放大量现金或贵重物品。存折、贵重物品不要与户口簿、居民身份证放在一起，防止盗贼利用证件提取存款或变卖贵重物品。对首饰和古董等特别贵重物品要拍下彩色照片，标上物品尺寸、规格，做好记录。有条件的人家尽量安装门磁报警器。

邻里之间应多关照。要注意及时清理插在门缝、门把手上的各类广告、传单，如果离家外出一天以上，要请邻居或亲戚朋友帮忙清理。报纸放在信箱中无人取等于告诉你家没人。

这些小技巧也可以帮你预防入室盗窃：没装安全门的话，在锁舌外侧门框上钉一枚铁钉，就能阻止插片开锁 ;

或者是安装家庭防盗报警器;长时间外出，可以在阳台上晾晒一些成年男装，或者点一盏小灯; 安装插销或辅助锁会延长开锁时间，让盗贼心理“崩溃”

手推式灭火器工作原理
手推式灭火器适宜于扑救石油产品、油漆、有机溶剂火灾。很多人却不了解它。今天小编来说一下手推式灭火器工作原理。

手推式灭火器内充装的是磷酸铵盐干粉灭火剂。干粉灭火剂是用于灭火的干燥且易于流动的微细粉末，由具有灭火效能的无机盐和少量的添加剂经干燥、粉碎、混合而成微细固体粉末组成。它是一种在消防中得到广泛应用的灭火剂，且主要用于灭火器中。除扑救金属火灾的专用干粉化学灭火剂外，干粉灭火剂一般分为BC干粉灭火剂（碳酸氢钠）和ABC干粉（磷酸铵盐）两大类。一是靠干粉中的无机盐的挥发性分解物，与燃烧过程中燃料所产生的自由基或活性基团发生化学抑制和负催化作用，使燃烧的链反应中断而灭火；二是靠干粉的粉末落在可燃物表面外，发生化学反应，并在高温作用下形成一层玻璃状覆盖层，从而隔绝氧，进而窒息灭火。另外，还有部分稀释氧和冷却作用。手推式灭火器适宜于扑救石油产品、油漆、有机溶剂火灾。很多人却不了解它。今天小编来说一下手推式灭火器工作原理。

手推式灭火器内充装的是磷酸铵盐干粉灭火剂。干粉灭火剂是用于灭火的干燥且易于流动的微细粉末，由具有灭火效能的无机盐和少量的添加剂经干燥、粉碎、混合而成微细固体粉末组成。它是一种在消防中得到广泛应用的灭火剂，且主要用于灭火器中。除扑救金属火灾的专用干粉化学灭火剂外，干粉灭火剂一般分为BC干粉灭火剂（碳酸氢钠）和ABC干粉（磷酸铵盐）两大类。一是靠干粉中的无机盐的挥发性分解物，与燃烧过程中燃料所产生的自由基或活性基团发生化学抑制和负催化作用，使燃烧的链反应中断而灭火；二是靠干粉的粉末落在可燃物表面外，发生化学反应，并在高温作用下形成一层玻璃状覆盖层，从而隔绝氧，进而窒息灭火。另外，还有部分稀释氧和冷却作用。